除工质与两物质库间的质量交换外，连接循环中的其它两个过程无物质交换，亦即不受质量流阻所耽搁，因而这两个过程所进行的时间与质量交换过程时间相比小得多，可近似设为零，因而循环周期S=t1+t2（3）*佳性能系数与泵能率间的关系注意到除L1和L2过程外的其它过程没有物质的交换，因此有$N1=$N2=$N（4）另一方面，据循环的性能系数和泵能率的定义，而Vr=LH/（LH-LL）为不考虑质量传递不可逆性（即可逆）时化学泵的性能系数。式即为一类化学泵的*佳性能系数与泵能率间的关系，同时它也表示*佳泵能率与性能系数间的关系，常称之为循环的基本优化关系，由它可讨论相应设备1的各种优化性能。

　　讨论1）式可知，V=Vr时，2等于零；而当V=0时，2→∞，正如所示。图中2=（h1+h2）2/（h1h2LH2）为无量纲的泵能率。显然，由V=Vr即可推得L1=LH，L2=LL.这意味着工质与两物质库间的化学势差为零，亦即无质量传递不可逆损失，是一种可逆情况。

　　然而实际化学泵设备总有一定的泵能率，因而存在不可避免的质量传递*小不可逆损失。因此，实际化学泵循环的性能系数总是小于Vr.当然，实际化学泵也不能工作在V等于零的另一个极端状态。因为LH和LL一定时，V趋于零，相当于L1-L2趋于无穷大，这要求外界对设备输入无穷大的功，这显然是不实际的。另一方面，还清楚地表明，只有减小性能系数才能提高泵能率，两者是相互矛盾的。在设备优化设计中，若侧重考虑泵能率，性能系数则应适当地减小，而当侧重考虑性能系数时，又得以牺牲泵能率为代价。一般两者应同时兼顾。

　　一类化学泵的2-V曲线2=（h1+h2）2/（h1h2LH2）2；Vr=22）对于化学泵设备，输入功率是一个重要的参量。应用（8）式可导出设备的*小输入功率与性能系数间的关系为W=h1h2LH2/（h1+h2）2（9）式表明，在质量传递系数及两物质库的化学势为一定时，*小输入功率取决于性能系数V.V愈小，所需的*小输入功率则愈大，反之亦然。

　　3）由于质量传递的不可逆性，化学泵循环系统的熵产率不为零。设系统所处的环境温度为To，则由以上结果可求得系统的*小熵产率R=h1h2L2<1-LH（1-V-1）/LL>2/（10）从上式可知，质量传递系数和环境温度确定时，在一定的LL下，系统*小熵产率不仅与性能系数，而且与LH/LL有关。在相同的性能系数下，对于不同的LH/LL，系统的*小熵产率也不同。

　　例如，取LH/LL=1.5，2和3，其相应的R～V关系曲线如所示，其中R=R（h1+h2）2To/（h1h2L2）为无量纲的熵产率。从可以看出，当LH/LL分别等于1.5，2和3时，化学泵分别工作在V=3，2和1.5状态点附近，其熵产率较小，进而使系统的可用能得到*大的利用。以上结论对一类化学泵设备的优化设计可提供些新的理论指导。

　　4）本文所建立的模型及所得结论在质量交换器、电化学、光化学及固态设备等系统中可得到应用。应该指出的是，文中的有关量对不同的系统有不同的定义。例如，在电化学和固态设备中，式（1）和（2）为流压关系式<7>，其中N为流，Lh-L（或Ll-L）为压。电子是带电量为-e的带3第4期林国星等。一类化学泵的R-V曲线R=/（h1h2L2）R电体，因此对于传输电子（或离子）的设备中，（1）和（2）式中的$N为带电量，$L为电压，h-1为电阻。而在一般情况下，h-1为质量流阻。此外，化学泵设备中的工质除了固态设备中的电子流外，还可以是质量交换器中的气体或液体分子等<8>.

　　总之，本文是一类化学泵设备循环理论的新探索，所建立的循环模型考虑了质量传递的不可逆性，且研究了其对一类化学泵设备循环性能所带来的根本性影响，确定了系统相关性能参数的界限，所得结论可为一类实际化学泵设备的优化设计提供新的理论指导。