深圳赛格广场超高层钢管混凝土结构综合施工技术第九届全国结构工程学术会议特邀报告苏是嵋中国建筑第工程局，北京1001提要中建局在赛格广场施工中，重点开发了层地下室逆作法施工技术钢管混凝土结构综合施工技术高抛免振捣自密实混凝土施工技术。推广应用了劲性混凝土楼面无支撑吊模施工技术，核芯筒电梯井工具式整体提升模板施工技术，集中，拌及商品混凝土技术，粗钢筋冷挤压连接技术。地下室外墙面渗透型刚性防水技术，大体积混凝土自动测温电脑控制系统等系列新材料，新技术。这些新技术的开发和应用为赛格广场高质量高水平高速度的建成奠定了基础。
钢结构安装1工程概况1.1由中建局承建的深圳赛格广场是座以高科技电子配套市场为主，集办公会展商贸金融证券娱乐为体的现代化多功能智能型超高层建筑。该工程占地面积9653地上72层，高353.
深19.，总建筑面积16670采用框筒结构体系和钢管混凝土柱钢梁组合结构。平面呈角形的塔楼沿周边布置了16根直径为1.60米的钢管混凝土外框柱，核芯筒是每边布置了8根直径分别为8米和1.10米的钢管混凝土柱和钢梁连接形成框式筒壁结构强的抗侧力构件。核心筒与外框柱之间是焊接工字钢梁，在钢梁上铺设压型钢板，并在钢梁上翼缘上设置抗剪栓钉，其上浇注钢筋混凝土板，形成个整体的组合结构楼面。沿塔楼竖向，从裙房顶开始每隔15层设置道加强层，在加强层内核心筒与外框柱之间设置了16榀钢桁架，并在该层的外柱周边又设置了周边钢桁架。加强层形成了相对刚性的盘体，增强了塔楼外框架与核心筒共同工作性能，构成强大的空间抗侧力结构体系，承担风荷载和地震作用。
苏是嵋，男，1945.10出生，清华大学客座教授，局长，教授级高工1.2施工技术概述钢管混凝土结构施工过程由两个部分组成。其是钢结构的制作与安装，包括钢管筋混凝土结构的施工，包括钢管内核芯混凝土的浇灌，楼面压型钢板及钢筋混凝土楼面板，钢筋混凝土剪力墙电梯井和楼梯间等。
中建局在赛格广场施工中，重点开发了层地下室逆作法施工技术钢管混凝土结构综合施工技术高抛免振捣自密实混凝土施工技术。推广应用了劲性混凝土楼面无支撑吊模施工技术，核芯筒电梯井工具式整体提升模板施工技术，集中搅拌及商品混凝土技术，粗钢筋冷挤压连接技术。地下室外墙面渗透型刚性防水技术，大体积混凝土自动测温电脑控制系统等系列新材料，新技术。这些新技术的开发和应用为赛格广场高质量高水平高速度的建成奠定了基础。
下面依次作简要介绍2逆作法施工技术在施工完地下连续墙和人工挖孔桩之后，立即施工4层地下室的钢管混凝土柱和施工首层楼面梁板结构，并且通过冠梁使其与周边地下连续墙连接。在此之后就形成了地面以上和地面以下两个施工作业面。赛格广场工程采用逆作法施工的实物工程量为土方挖运工程量钢结构安装工程量钢筋工程量模板工程量混凝土工程量。
2.1深基坑支护在逆作法施工中，如何考虑和实施深基坑支护是第个难。在赛格广场地下室逆作法施工方案中，深基坑支护是采用由地下连续墙和沿墙的部分框架及其楼面结构共同组成的周边结构来承担基坑外水平力。
周边结构随着逐层土方开挖逐步形成，其抗侧力性能也逐步加强。由于在方案中优先保证了基坑支护条件使周边结构形成了多道地连墙可靠的水平支撑，使地下连续墙在土方开挖过程中的水平侧移得到了有效的控制。
2.2施工平面与空间的划分程中如何考虑各个专业工种之间的关系，如何合理安排施工平面和空间的划分是第大难。在赛格广场地下室逆作法施工中遵循以下原则首先要保证结构安全，必须满足基坑支护条件。因此支护结构所在平面范围和形成过程中所需要的平面与空间是应首先予以保证的。
其次是土方作业空间。因为逆作法施工中大量的暗挖土方量要在有限的时间内完成并运出现场，因此在施工平面和空间条件上充分保证土方工程能*大限度的实现机械化作业是提高工效缩短工期的关键。
在保证以上两条的前提下，尚应安排好人员通道般材料通道设备及钢构件通道等。赛格广场有4层地下室，逆作法的时间长施工过程复杂，因此在施工进程中，平面和空间的合理划分和利用还需要不断进行调整和变化。现场各专业各工种各工序之间的协调配合极为重要。
2.3逆作法施工的第个难是如何制定各个专业工种的*佳施工方案2.3.1土方施工方案赛格广场地处闹市中心，逆作法挖运土方量超过万立方米。工效和出土速度至关重要。土方挖运方案的原则是在保证基坑结构安全的前提下，*大限度地提高挖运工作的机械化程度，白天挖掘和集土，夜间集中装运。在土方挖掘过程中，沿地下连续墙周边的冠梁上设置12个沉降观测点，并且在周边的建筑物上有选择的设置了沉降观测点。土方，挖后，坚持每天观测次。由于本工程未采取降水等措施，没有造成周围建筑物的有害沉降。在土方开挖过程中，沿地下连续墙周每边设置处地下连续墙水平位移测点，每处测点从首层楼板下开始，向下连续布置。连续观测地下连续墙的侧移情况。由于每层开挖都在上方的水平支撑形成后才开始，而且每层开挖深度仅限于个楼层高度，因此地下连续墙侧移量比较小，墙体*大水平位移仅为21睡。
2.3.2钢结构安装方案由于逆作法钢结构安装全部在首层楼板下进行，大型吊装机械均无法使用。钢构件轮组和神仙葫芦为主要工具的特殊机具和特殊吊装工艺来完成。
2.3.3钢筋砼结构施工方案在逆作法施工中，土方钢结构安装和混凝土工程是相互衔接交叉施工的，任何项工作都要尽量缩短自己的工作时间，并为后续工序提供施工条件。在赛格广场地下室逆作法施工中所有劲性混凝土楼面结构全部采用吊模方法施工，因为吊模施工方案在楼面混凝土浇注完毕后，只要楼面结构混凝土强度能满足要求，不需等模板拆除就可以开始楼板下2.4赛格广场逆作法施工的效益2.4.1逆作法施工调整了高层建筑施工的总体进度，把大部分地下工程作业时间调整到关键线路之外，使地面以上工程提前0天开始施工，从而实现缩短总工期的目标。
2.4.2有利于在施工场地极为狭窄的工程中提高场地利用率首层楼面施工后，在首层楼面7430，2的范围内，有23左右的场地均可作为施工临时道路和施工临时场地，大大缓解了施工场地狭小的困难，使后续的各项施工项目得以顺利进行。
2.4.3逆作法可以减少深基坑支护费用，降低工程成本赛格广场工程如果先做土方开挖，则地下连续墙至少要设置3道水平支撑才能挖到18.25，的深度，采用逆作法施工方案后，水平支撑全部由正式结构承担。
3.0吊机的选择及平面布置3.1由于业主将赛格广场工程分为两期施工，两次招标，且不确定两期工程是否会连续施3.1.1地下室地下室钢管柱和首层钢梁单根构件的*大尺寸为中1600酬，长24.2版，重量为27，60t.所有吊装工作均在原地面上进行。采用⑴0t轮胎吊台主要负责16根￠1600mm钢管柱吊装；⑵50t履带吊台负责其它所有构件的吊装335t汽车吊台辅助吊机。
量12t；⑵台国产C7022型附着式塔吊，*大回转半径40m*大起重量16t.
吊机基座采用人工挖孔桩基础，基础标高低于地下室底板底部标高，吊机在裙房钢结构上附壁。
塔楼72层，屋顶直升飞机停机坪的标高为291.60，平面形状为角形；两侧主轴方向外框柱的中心距离为40，50mX40.50m，内筒周边柱的中心距离为21.30mX18.80m.
单根构件的*大重量为161.
因为钢构件安装工作量大，必须设置两台吊机。从充分发挥吊机工作性能考虑，两台吊机都必须布置在核芯筒外的钢框架上。
建筑物的总高度己经超过300m.只能选择内爬式吊机。决定采用⑴台澳洲FAVCO公司生产的M440D型内爬式塔吊为主吊机，*大回转半径52.50m起重量为8t*大起重量为161钢丝绳走1回转半径为32.50叱2台国产07022型内爬式塔吊为辅助吊机，*大回转半径30.00起重量71*大起重量为16回转半径为15.0在150空的安装与转换位置，以及塔楼完成后大型塔吊在350，1高空的转换位置及拆除；第是怎样合理设计支持塔吊爬升的工具梁系统，使其*可靠方便并且费用*低；第是两台大型塔吊在钢框架上工作时，对尚未形成完整结构的钢框架带来那些不利影响。
3.2.1塔吊的安装与拆除⑴由C7022塔吊先完成期工程中塔楼*下面个安装段的结构安装工作；⑵由C7022塔吊在M440D位置安装上下两道工具梁系统；⑶由C7022塔吊完成M440D塔吊的全部安装工作；⑷由M440D塔吊拆除H336B塔吊；由4400塔吊拆除，022塔吊，并对，022塔吊进行改造由兄44叩塔吊在新的位置安装07022塔吊改造后的工具梁系统和塔吊塔楼施工完成后，塔吊拆除的具体方法是山由，400塔吊拆除07022改造后塔吊，并对，022塔吊进行还原。
⑵由M440D塔吊在新位置安装C7022塔吊。
由07022塔吊将4400塔吊全部拆除包括工具梁。
由，7022塔吊安装台起重量为81的全装配式简易塔吊。
由全装配式简易塔吊将7022塔吊全部拆除包括工具梁。
*后将全装配式简易塔吊支解后，由外用电梯放送到地面。
3.2.2塔吊的爬升及工具梁系统期工程两台内爬式塔吊从安装位置上夹持层15下夹持层12；到*后拆除位置上夹持层72下夹持层69，共爬升19次。，有20个塔吊工作站位。每次工作站位的上下夹持层，高度*小为。10，*大为17.0此。满足厂方说明书的要求。塔吊每次爬升爬升高度为12m左右仅需要301nin时间即可完成。
正式工程的钢梁不能承担塔吊的荷载，需要设计套专门的工具梁系统来支撑。决定把塔吊爬升过程中的每个站位相关楼层梁的柱上钢牛腿加强，使之能承担塔吊及工具梁系统的荷载。而楼面梁就不变。在楼面梁安装后，在钢牛腿上安装工具梁作为塔吊的支撑系统。在工具梁和钢牛腿之间放25高的钢梁垫。以方便楼面的钢筋绑扎和浇灌混凝土，3.2.3钢结构在塔吊荷载下的相关计算赛格广场其结构特点决定了结构的施工顺序必定是先安装钢结构，然后才能施工核心筒内的钢筋混凝土剪力墙。因此在钢结构安装过程中，结构的抗侧力体系尚未完全形成。
而大型塔吊在工作状态下的竖向荷载为186021夹持层的水平荷载为730以，还有扭距存在。我们针对实际施工状态，认真计算了在塔吊荷载作用下的结构内力和位移。
计算结果明尽管核心筒内的钢筋混凝土剪力墙尚未跟进，但只要楼面结构和内筒周边柱之间的钢筋混凝土墙能够与钢结构安装同步，施工中的钢框架在塔吊荷载的影响下，*大侧移只有3.57.在施工期间多次进行实际观测，当塔吊满负荷工作时，与塔吊直接相关的钢管混凝土柱的柱顶位移都在2.01以内。现在钢结构已全部施工完毕，事实证明赛格广场两台大型塔吊的功能配置和平面布置是合理的；工具梁系统的设计和爬升工艺是先进适用的；与塔吊荷载有关的计算是基本正确的。因此，两台塔吊的整个工作状态是安全可靠的。这些条件为赛格广场钢结构顺利施工以及确保工期目标的实现提供了基本保证。
4.0钢结构施工技术4.1与般高层钢结构相比较，赛格广场工程的钢结构安装有如下个主要难点4.1.1在结构体系上，赛格广场工程属于框筒结构。但是内筒没有采用通常的钢筋混凝土筒体，而是采用每边8根钢管混凝土柱，并由焊接实腹型钢梁构成的框式筒壁。筒内沿两个主轴方向各设4条劲性混凝土剪力墙。其施工顺序必须是先做钢结构安装而后才能施工剪力墙。因此，在结构安装阶段，既没有钢筋混凝土筒体，也没有钢筋混凝土剪力墙，从外框柱到内筒柱，从内筒柱到筒内剪力墙型钢骨架全部是未形成完整结构的钢构件的安装与连接，尤其是没有形成有效的抗侧力结构体系。
4.1.2由于内筒外框全是钢管混凝土柱，筒内只有劲性混凝土剪力墙的型钢骨架所以控制测量的基准只能传递到钢结构上，所有测量校正工作也都只能在钢结构上进行，而且在钢梁安装后钢管柱之间在测量校正时的相关性比较强。
4.1.3钢管柱无论采用普通卷管工艺成型或者螺旋卷管成型，其断面尺寸的误差形式都是现为椭圆度和圆周长，由于钢管壁厚度为14，28在安装时，上下柱段在接口处的误差处理主要是防止错边，而很难调整轴线安装误差赛格广场有很多梁轴线在圆柱处不正交，尤其是钢管的中心具有非直观性，所以钢管柱的定位依据主要是依靠标志在钢管柱外面的基准母线。因此钢管柱在安装测量校正时主要采取基准母线控制法，由于圆形钢管外面的母线会随着钢管柱的扭转而扭斜，因此在测量校正时这种基准母线扭斜的问必须从个方向观测才能消除。
4.1.5赛格广场所有的梁柱接头都是梁与两侧柱上钢牛腿连接。腹板是高强螺栓栓接，上下翼缘是全熔透对接焊。圆形柱上中下层钢牛腿，每层通常是4个方向有钢牛腿，少数有5个方向的钢牛腿。有些梁钢牛腿的中心线在圆柱处不正交，内筒柱还有采用了长牛腿，两根相临柱的长钢牛腿在中间连接，也采用栓焊接头。这种节点构造对构件制作及安装校正的精度要求很高。
4.2针对上述特点，赛格广场钢结构安装除遵循般高层钢结构安装技术之外主要采取以下技术措施4.2.1在施工顺序上面，充分适应结构特点，先施工外框架，后施工核芯筒，将整个工程塔楼分为5个流水作业区，其中外框架分为4个作业区，连续流水作业。各区作业顺序为安装，校正，焊接，检测。核芯筒型钢骨架为第5流水段，允许适当滞后于外框架的施工进度。
42.2在测量方面，主要采取整投分控技术，整投是指在个安装段个楼层开始作业前，测量控制网从基准层次整体投测到作业层并进行闭合检测，然后在前个安装段的柱顶，投测平面控制轴线作为本安装段测量校正的依据。分控是指在流水作业时，各区外框架的测量校正是分别独立进行的。
4.23在校正方面，主要是采取单元校正技术。所谓单元是指个流水作业区在单根钢管柱初校的基础上，将该流水段的钢梁全部用临时安装螺栓安装完毕。然后换穿强螺栓初拧，再从该流水段中开始对称地向两侧逐段校正完毕。并完成高强螺栓终拧。
4.2.4在焊接方面，除遵循常规的焊接工艺要求诸如严格执行焊接顺序对称焊接预留收缩量等措施外，主要采取了活口设置方案。就是依据施工流水顺序，在各个流水区之间分界处的梁端设置个活口。上述活口原则上要等该流水段钢结构全部安装完成后再施焊。
框架焊接顺序在竖向为顶部梁柱节点，中间梁柱节点部梁柱节点，上下柱段连接节点。
在个楼层平面内是从中心部位开始，对称向两侧推进。
4.3赛格广场钢结构安装从1997年1月12日开工。到1999年418日封顶，历对820天，总计安装钢结构16543件，总重量2259；完成焊缝60000，铺设压型钢板104303，焊接栓钌565275只，安装扭剪型高强螺栓239350套。安装质量优良。，缝探伤次含格率98.85；交验合格率1叫。采用的10.9级扭剪型高强螺栓安装前，总计进行24组摩擦面抗滑移系数试验，抗滑移系数平均0.4满足不低于35的设计要求，进行了8，组高强螺栓轴力复检试验，全部符合规范要求，安装检查合格率1叫；钢管拄安装的层间垂直度偏差轴线位移等主要检查项目合格率1仙，标高为291.60，1的钢管柱柱顶全高垂直度偏差*大值7画，远远小于50醒的规范允许偏差。
5.0高抛免振捣自密实砼技术的开发与应用赛格广场地下室连同裙房共布置86根钢管混凝土柱，钢管直径分别为016000 00，900和，800.塔楼共布置44根钢管混凝土柱，直径分别为51600000和0 800.钢管内混凝土强度等级自下而上分别为060050.钢管柱的个安装段为3个楼层，因此管内混凝土次浇注高度在12，左右。
钢管混凝土结构的柱芯混凝土浇注工艺，在以往主要采用了两类方法第类是传统的振捣浇注法，第类是无振捣浇注法。在无振捣浇注法中，又分为高位抛落法和泵送顶升法两种前者利用混凝土高位抛落的动能来实现混凝土的密实，后者利用混凝土在承压状态下成型来实现混凝土的密实。
第类方法的主要缺点是混凝土的质量受人为因素影响显著并且混凝土的施工缺陷无法暴露。第类方法的主要缺点是反映混凝土强度的试块和结构本体的成型方法不同，影响对混凝土强度的评定的可信度。以上两种方法的共同特点是混凝土的密实度均依赖于现场的施工手段。
赛格广场工程开工后，柱芯混凝土的浇筑仍然采用由顶部下料分层浇筑分层振捣的传统方式来保证混凝土的密实度。
为了保证管内混凝土的质量，采取了多种措施。但是，由于钢管内操作空间小作业环境差劳动强度大影响混凝土质量的人为因素仍不能完全杜绝。
为解决钢管混凝土的施工难，中建局会同中国建筑科学研究院建材所和深圳内恒山混凝土有限公司共同合作开发高抛免振捣自密实混凝土技术。
5.1研制目的利用当地的原材料研制适合于不论大小管径，采用直接抛落次浇筑成型，不采取机械振捣，就能保证浇筑后的混凝土芯柱质量达到机械振捣的常规混凝土质量。
5.2高抛免振捣自密实混凝土性能评价方法及性能指标将塌落度和塌落扩展度作为控制免振捣自密实混凝土拌合物性能的重要指标塌落度指标51255，塌落扩展度指标用廿型仪做混凝土拌合物充填性试验并要求达到充填性指标么幻咖；用型流动仪做流动性试验并要求达到流动性指标通过，型，试验后左右两腔粗骨料的含量来判别混凝土拌合物抗离析性，并要求左右两腔粗骨料的重量差，满足抗离析性指标0彡7 5.3研制阶段的划分及结果高抛免振捣自密实混凝土的研制分以下个阶段进行原材料初选和性能比较试验阶段配合比设计阶段和模拟试验阶段。
5.3.1原材料初选和性能比较试验阶段首先确定了种不同的水灰比，再根据所选定的水泥和掺合料，在不同外加剂掺量时分别做水泥净浆扩展度的试验。通过试验，确定了些重要参数。
5.3.2混凝土配合比设计阶段混凝土配合比设计分个阶段进行，即配合比探索试验阶段优化试验阶段和验证试验阶段。
配合比探索试验阶段是在以上原材料初选试验研究的基础上进步作混凝土试配，在配合比相同的条件下，比较各种不同原材料制成的混凝土各种性能的优劣，从而筛选出既能符合免振捣自密实混凝土各种技术要求，又能使混凝土造价*低的较理想的材料，同时也能初步确定混凝土配合比配合比的优化试验阶段主要是对对砂率水灰比外加剂掺量这个主要参数进行优化试验，并提出优化后的混凝土配合比。
配合比验证试验阶段，验证试验的目的是要验证特定配合比的混凝土各种性能的复演性。配合比验证试验分两次进行。第次验证性试验是针对免振捣自密实的特点，验证其充填性和流动性在每盘中的复演性。第次是验证其配制强度是否符合规定的要求53.3模拟试验第次模拟试验证实了高抛免振捣自密实混凝土拌合物具有高度的的流动性充填性抗离析性和保塑性能；用泵送高抛和泵送免振捣施工方法浇筑的钢管混凝土质量可靠，混凝土强度等级满足，60要求。
第次模拟试验时，在圆柱内设置了加强环板，并采用泵送高抛法和料斗高抛法浇筑成型，高抛高度。，1600圆柱体采用泵送高抛法，800晷柱体采用料斗高抛法从混凝土搅拌完成时间下午230到530，经历了3小时，混凝土坍落度仍然保持27.，1无论是泵送高抛法还是料斗高抛法试验结果非常理想，在加强环板1面的混凝土也非常密实，没有留下任何孔洞，试验非常成功。
通过两次与现场同条件的模拟试验证实，高抛免振捣自密实混凝土的各种流变性能和力学性能优异，适合于用栗送高抛和料斗高抛方法浇注钢管混凝土芯柱，浇注成型的混凝土性能，经有关法定质检部门的质量检测认为是高度匀质性的高强高性能混凝土，模拟试验还证明，同条件养护的试块强度与钢管混凝土芯柱强度具有高度的致性。
只要混凝土拌合物性能指标满足要求，并按定要求进行高抛施工，在同条件养护试块的强度满足要求的前提下。就能保证钢管混凝土芯柱的质量。试验研制过程中还委托国家程质量监督检验中心对混凝土的其它力学性能进行1检测。
5.3.4在完成高抛免振捣自密实混凝土研究开发的基础上，编写了高抛免振捣自密实混凝土质量标准高抛免振捣自密实混凝土生产质量控制规程抛免振捣自密实混凝土施工技术规程等技术文件，作为高抛免振捣自密实混凝土在推广应用过程中的暂行规定保证工程质量。
高抛免振捣自密实混凝土技术进步完善了我国钢管混凝土结构的施工工艺，可以减轻工人劳动强度，避免管内危险作业和影响混凝土质量的人为因素，能有效的控制柱芯混凝土质量，加快施工进度，在钢管混凝土结构工程的施工中具有广泛的应用前景。
高抛免振捣自密实混凝土技术在1998年8月份经深圳市科技局组织技术鉴定后己经在赛格广场工程甲部份试应用。
6.0钢管砼结构的几项工地测试与测试内容测试目的，了解施工过程中的钢管混凝土柱在结构自重和施工荷载作用下，钢管与混凝土的共同工作情况以及其力学性能；了解梁柱节点处加强环与钢管的作用情况及传力特点；了解超高层钢管混凝土结构中钢管混凝土外框柱和核心筒剪力墙的纵向变形情况。
测试内容钢管混凝土柱中钢管外壁和核心混凝土应变观测；梁柱节点处加强环及钢管外壁应变观测；钢筋混凝土核心筒墙与钢管混凝土柱纵向应变量观测。
对实际结构进行观测，局限于结构自重及施工荷载，因此相对于极限承载力来说总荷载量级很小，所测数据不能反映该结构全程应力应变规律，这给数据分析带来很大困难。
6.2测点数量及测点布置测试钢管混凝土柱6根，其中由1600柱3根，由0，柱2根，巾800柱1根，分别进行核心混凝土纵向应变及钢管外壁纵向和环向应变观测，计87个测点；梁柱节点柱1根，观测钢管和加强环的应变状态，计28个测点；柱的纵向应变量观测1根，劲性混凝土剪力墙的纵向应变量2段，计29个测点。
6.3测试仪器主要仪器有上海华东电子仪器有限公司生产的22型静态应变测量处理仅及，22型转换箱和相配套的应变计，辅助仪器有微型计算机精密稳压电源等。6.4数据采集采取了主要数据和辅助数据相结合的数据采集方法。将每施工完层的状态作为个主要数据采集点，在个安装段的施工过程中，按照施工流水段顺序观测各流水段完成后的数据，作为辅助数据。从而掌握全过程的应变变化情况。
经过年多的连续跟踪测试，以及在今年99089910两次台风中的实际测试对6根钢管混凝土柱共测试了50多次观测；对节点进行了设计荷载下的加卸载测试；对劲性混凝土剪力墙的压缩量进行了20多次观测，收集了大量的实测资料3 65测试结果及分析6.5.1初步分析结果由于测试工作还在进行之中，还未及对全部测试数据进行综合分析只做了初步整理，经过对所测数据的初步整理，得出以下初步分析结果。
梁柱节点处设置内加强环，能有效地将梁上所传来的水平力传递至整个截面，使截面受剪。由于混凝土对内加强环有摩擦握裹作用，对传递水平剪力有利，说明是种美观有效约节点加强方法。实际观测明，梁柱节点在设计荷载作用下应变较小，说明梁柱节点足够安全，对于此类节点需做迸步的试验研究，以便更好地推广应用。
6钢管砼结构的应力应变测试，目前仍在进行中，争取尽量延长测试时间。此外，在赛格场还进行了钢管砼柱钢外壁在焊接气割等施工工况下栏芯砼温度场变化情况洒试。
测试结果明，上述施工项目对柱芯砼的影啊都非常小，n枵嗣信。胡世德，侯君伟。高层建筑施工手册。北京国建筑工业出版社。19 2韩林海。钟菩桐。钢管混凝土结构。大连大连理工大学出版社。1997混凝土结构工程施工及验收规范。北京；国建筑工业出版社，1992 4钢结构工程施工及验收规范0850叫595.北京干国建筑工业出肢社。，5