邓强杨春福苏丹原油管道的几个设计特点，油气储运，2000，19320，227.
1504，lkm，普通段设计压力为9.7MPa，加强段为14.84MPa，全线共设6座果站海上终端除外，中间阀室16座。期设计输量为24；10413期设计输董为40X104mVc.该管道的设计特点包括输送工艺为泵到泵密闭输送，原油输送之前分别进行两次加降凝刺处理；泵站设置种超压保护系统，可对泵机组提供有效保护；设置海上终端背压阀，防止管道不满流各泵站安装两台螺杆泵，防止凝管。
主词原油管道设计特点概况苏丹原油管道南起苏丹南部黑格林格油田，北至东北部的苏丹港海上终端，全长1504.1km，管径7mm.苏丹原油管道的管道部分由中国石油工程建设总公司CPECC设计承建，栗站部分由阿根廷的丁1丁公司设计承建。在尼罗河穿越阿特巴拉河跨越，以及在1436.6，1504.1krn区段的加强段采用彡716.35钢管，其余普通段采用卢7父10.7钢管。管道设计压力，普通段为9.7 3，加强段为14.841.*大许可水击压力，普通段为10，69MPa，加强段为16，32MPa.全线*点在1390.3处，高程为+ 928.9，*低点在海上终端，程为+23，全线设中间阀室16座。除海上终端外共设6座栗站，期设计输量为24父10，13么运行泵站3座，期设计输量为40父10 3七运行泵站6座。站内主要设备为柴油机拖动4.6538，柴油机为英国罗尔斯罗伊斯4008型柴油机。输油泵为英国威尔泵业公司1.管道输送结束语在管道水力瞬变仿真研究中，各种边界的准确模拟是至关重要的。鉴于各种边界条件的复杂性以及管道水力瞬变时流体与结构相互作用所造成的动力影响等因素，仿真不可避免地存在误差和局限性。
因此，迫切要求加强对其它复杂的边界如泵机组自动调速系统泵站自动投运系统泵站保护系统及其它自控系统等边界的数学模型及其计算方法的研究，还应加强对流体与结构相互作用所造成的动力影响的研究。
065000，河北省庳坊市和平路25号电话3162175768.
参考文，蒲家宁管道水击分析与控制，机械工业出版社北京，1991.
董启贤译管线中不稳定流的现代分析与控制，石油工业出版邓建中计算方法，西安交通大学出版社西安，1987.
赵闻飚杨吉江等译3仙1说士3.0使用指南，华大学出版社北京，1996.
于伟黄晓鸣等译3此164.0编程大全，电子工业出版社北京，1997.
全线安装50入，系统，实现自动控制。在栗站可对设备进行站控，在喀土穆中心控制室可对全线泵站进行控制操作。苏丹原油管道线路1.
管道设计的特点1输油工艺苏丹原油管道采用从泵到泵密闭输送方式。5个油田的原油先在井口加降凝剂处理，然后集输到油田集输站再加降凝剂次处理，*后被集输至黑格林格原油中心处理站，尸，有的油田原油还需进行次处理，使凝点降低到25.在0经过热处理脱水脱气增压和计量后，将加剂原油输送到首站，然后经管道和中间站输送到海上终端油库。
在黑格林格原油中心处理站设有座容量为4.8103，3的储油罐，用来平衡油田产童和输油管道之间的输油量，6座泵站均不设储油罐。
泵站设置种超压保护系统。当压力波传到上游泵站，紧急关断阀前压力达到*大运行压力时，个高压力信号将传到控制系统，降低泵转速，使泵出口压力不超过*大运行压力。若控制系统失灵，个高于运行压力但小于设计压力的压力信号就会发生作用，使栗自动停机。如果泵机组未能停机而继续运行，当泵出口压力达到泵出口泄压阀设定值时，泄压阀就会动作，将部分原油排泄到污油坑中首站或160，的燃油罐中中间站，以保持压力低于规定许可压力极限。
在海上终端设有背压阀，用来建立背压。适当调节背压阀开度，将翻越点压力控制在0.3；1以上，以防止管道不满流。由于从翻越点到海上终端差为900，而其距离仅为4让，下山段较陡，海上终端需要的背压较大，既使在*大设计输量40，104mVd的情况下，海上终端也需要约4.1MPa的背压，所以海上终端背压调节阀始终处于工作状态。
根据苏丹原油的物性，管道若长时间停输会造成管道凝管，根据苏丹地区气候特点，设计时各输油站不设反输流程，而是在各站安装两台由电机驱动的螺杆泵。正常输油时，两台蜾杆泵处于备用状态，当管道输油童低于泵*低设计流量时，主输油泵停机，首站至少启动台蜾杆泵，以防止凝管。若在某些地温低于251的区段出现凝管，就需要中间站启动螺杆泵，在流量为15，1的情况下，压差降到4，以下，再启动主泵平稳升量。另外，也作为当首站主泵全部不能启动时，螺杆泵可临时运行，以延迟凝管发生的时间。
苏丹原油管道1999年6月22日投运，但设计上也有不妥之处。在目前24X104mVd的输量下，首站输油泵人口压力偏低，不能保证输油泵30，1力低于低点设定值而停泵。其原因有，原油中心处理站用增压泵将来油供给首站，当供油量大于管输量时，从增压泵打出的部分原油进罐调节。当油田来油量不稳时，进罐自动调节阀开度不易控制，易造成首站压力不稳首站泵前过滤器为700目，按规定，过滤器压差为，75，时进行更换清理，但由于原下转第27页亏活接，栓阀芯以凸轮顶升机构大排量正负压气液分离装置可保证气液有效分离，并实现排液口排液阻气排气口排气阻液的功能，分离液可排向放空罐，也可进人主泵人口直接输入油罐或其它指定位置。
1排液口处于正压状态当大排量正负压，气液分离装置全部进气时，大量气体均由打开的排气口排出；全部进液时，刚开始排液口关闭，随着液体的不断进人，液位上升达到定程度浮体浮力大于重力，浮体浮起，打开排液口上接第21页油泥沙有时超标，有时两天就要清理，稍有拖延即造成泵人口压力偏低；油田有时收球时来油含水量，由于原油温度低，粘度大，使得沿程摩阻增大，造成栗人口压力低。从总体上看，原油中心处理站供油保持平衡，此时排气口处于排气状态，排液口处于排液状态。若进液量大于排液量，液位继续上升直到关闭排气口，此时装置内气体被压缩，浮体甚至被淹没，处在正压排液状态。若此时停止进液而进气，液位逐渐下降，浮体淹没高度逐渐减小，至浮体重力大于上阀芯向上的压力时，打开排气口排气，直到浮体随液位下降到定程度时，关闭排液口。
此过程类同于正压状态，所不同的是，由于排液口处于负压状态，浮体打开排液口时液体淹没浮体试验分析0.6，和51806015型60爪3作，压差0.151尸3油气混输泵进行模拟试验，在大排量正负压气液分离装置的排出口正压状态分离液进人放空罐和负压状态分离液进人主泵人口，主泵人口压力为0.03MPa下，均能正常工作，油气分离效果良好。
大排童正负压气液分离装置采用单浮体联动式结构，结构简单，浮体动作灵敏可靠。
负压状态下均可有效地进行气液分离。
可用于自吸式油气混输泵工艺流程中，便于抽虹吸和清扫底槽残油。
可减少气液两相流中静电的产生量及事故隐患。
提了油料计童的准确性。
压力问必须彻底解决，否则对管道正常的输油生产将产生不良影响。
编辑刘春阳编耩张漱英李铁工程师，1967年生，1990年毕业于河北工学院石油加工专业，现任中国石油天然气管道科学研究院办公室主任。
王，助理工程师，1975年生，1998年毕业于西南石油学院储运专业，现在中国石油天然气管道勘察设计院从事输油工艺设计工作。
张其敏助教，1972年生，1997年毕业于西南石油学院储运专业，获硕士学位，现任教于重庆石油高等专科学校集输教研室。
刘刚助工，1970年生，1992年毕业于中国人民解放军后勤工程学院油气储运专业，1999年获该校该专业硕士学位，现为该校该专业在读博士生。
邓强工程师，1968年生，1990年毕业于石油大学山东机械系，现任苏丹输油管理处首站站长。
姜永涛助理工程师，1969年生，1993年毕业于西南石油学院石油天然气储运专业，现在库鄯输油管理部鄯善外运油库工作。
白云峰工程师，1966年生，1990年毕业于石油大学山东石油储运专业，现在中石化集团管道储运公司胜利输油公司寿光输油站从事输油管理工作。
王建华讲师，1964年生，1990年毕业于中国人民解放军后勤工程学院，现在该校储运教研室从事教学研究工作。
白真权工程师，1966年生，1988年毕业于北京航空航天大学材料系，现在中国石油天然气总公司石油管材研究所从事石油专用管材的腐蚀与防护及油田设备的运行适应性评价工作。
鹿院卫1971年生，1998年毕业于原西安矿业学院安全技术及工程专业，现为西安交通大学多相流国家重点实验室在读博士生。
刘爱琴助理工程师，1965年生，1986年毕业于承德石油学校油化专业，1992年毕业于石油大学等函授部采油工程专业，现在华北石油采油工艺研究所从事化学剂检测工作。
马兰平级工程师，1956年生，1983年毕业于原中国石油天然气管道局职工学院线路工程专业，现在中国石油天然气管道勘察设计院从事管道设计工作。
张火箭助理工程师，1971年生，1994年毕业于石油大学北京采油工程专业，现在中国石油管道公司库鄯输油管理处鄯善外运油库从事原油运销工作。
吴爱国副教授，1954年生，1982年毕业于天津大学工业自动化专业，现任天津大学美国13楼宇自动化学院院长。
张怀法级工程师，1938年生，1963年毕业于武汉水利电力大学，退休前在中国石油天然气管道勘察设计院工作。
蒋仕章1973年生，1997年毕业于西南石油学院石油天然气储运专业，获硕士学位。现为中国人民解放军后勤工程学院石油天然气储运专业在读博士生。
李煌英翻译，1957年生，1981年毕业于辽宁省外语师范学院英语系，1993年毕业于天津教育学院英语系，现在中国石油天然气集团公司工程技术研究院发展战略室工作。